Главная страница
Навигация по странице:

  • Отчет о прохождении учебной практики.

  • Введение

  • Список использованной литературы

  • Отчет о прохождении учебной практики. Место прохождения практики Общество с ограниченной ответственностью Тэкстро


    Скачать 89.5 Kb.
    НазваниеОтчет о прохождении учебной практики. Место прохождения практики Общество с ограниченной ответственностью Тэкстро
    Дата16.09.2020
    Размер89.5 Kb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаOtchet_po_praktike.doc
    ТипОтчет
    #138197

    С этим файлом связано 1 файл(ов). Среди них: trud_dogovor.doc.
    Показать все связанные файлы


    МосковскИЙ финансово-юридическИЙ УНИВЕРСИТЕТ МФЮА

    Кафедра промышленного и гражданского строительства


    Отчет о прохождении учебной практики.




    Место прохождения практики: Общество с ограниченной ответственностью «Тэкстро»
    Выполнил студент

    2 курса 13СТи5810 группы

    Маликов Айнур Илдарович
    Руководитель практики от кафедры

    __________________________________

    (должность, Ф.И.О.)

    Руководитель практики от предприятия

    __________________________________

    (должность, Ф.И.О.)


    Введение

    Магистральный трубопроводный транспорт является важнейшей составляющей топливно-энергетического комплекса России. В стране создана разветвленная сеть магистральных нефтепроводов, нефтепродуктопроводов и газопроводов, которые проходят по территории большинства субъектов Российской Федерации. Магистральные трубопроводы - это капитальные инженерные сооружения, рассчитанные на длительный срок эксплуатации и предназначенные для бесперебойной транспортировки на значительные расстояния природных или искусственных газов ( в газообразном или сжиженном состоянии ), нефти и нефтепродуктов от мест их добычи , переработки, забора к местам потребления. В настоящее время все вновь строящиеся, а также реконструируемые магистральные трубопроводы и отводы от них условным диаметром до 1400 мм включительно с рабочим давлением Р=1,2-10 МПа должны проектироваться с учётом основных положений строительных норм и правил (СНиП 2.05.06-85*). В настоящее время существуют следующие принципиально различные схемы прокладки магистральных трубопроводов: подземная, полуподземная, надземная и наземная. Надземная прокладка трубопроводов или их отдельных участков рекомендуется в пустынных и горных районах, болотистых местностях, районах горных выработок, оползней и районах распространения вечномёрзлых грунтов, а также переходах через естественные и искусственные препятствия. В зависимости от условий работы трубопровода, а также для безопасности расположенных вблизи трассы объектов согласно СНиП 2.05.06-85* линейная часть и отдельные участки магистральных трубопроводов подразделяются на пять категорий: В, I, II, III и IV. В каждой категории предъявляются определённые требования к прочности трубопровода, к контролю качества сварных соединений, предварительным гидравлическим испытаниям и типам изоляционного покрытия. Категорийность линейной части магистральных трубопроводов и их участков зависит от вида транспортируемого продукта и условного диаметра трубопровода. В каждом конкретном случае надземная прокладка трубопроводов должна быть обоснована технико-экономическими расчётами, подтверждающими экономическую эффективность, техническую целесообразность и надёжность трубопровода. Техническое задание Таблица 1 Ед. изм.ЗначениеПродукт перекачкиПриродный газРабочее давлениеP, МПа7,5Наружный диаметрDн, мм1020Номинальная толщина стенкид, мм11,4;12,5;12,9;15,5;16Марка стали17Г1С-УКатегория участка трубопроводаIVПлотность перекачиваемого продуктас, кг/м3760 (0,76)Длина перехода (препятствия), lп, м148Высота перехода над поверхностью землиz, м4,5Нормативное значение снегового покрова для района строительстваРсп, Н/м2 2400Толщина слоя гололеда в зависимости от района строительстваb, мм15Нормативное значение ветрового давления в зависимости от района строительстваW0, Н/м2380Температурный перепад∆t, °С±47Плотность сталисст, кг/м37850Модуль упругостиЕ, Па2,06∙105Ускорение свободного паденияg, м/с29,80665 1. Характеристика стали -Марка стали: 17Г1С-У -Возможные обозначения в литературе: Сталь 17Г1С; ст.17Г1С; 17Г1С; 17Г1С-У -Заменители: Сталь 17ГС, Сталь 16Г2СФ -Назначение: Сталь 17Г1С-У применяется: для изготовления сварных металлоконструкций и деталей, работающих под давлением при температурах от -40 до +475 °С; деталей и элементов трубопроводов пара и горячей воды атомных станций (АС), с расчётной температурой среды не выше 350°С при рабочем давлении менее 2,2 МПа (22 кгс/см2), сварных переходов, фланцев, сварных тройников и других фасонных деталей трубопроводов АС с температурой эксплуатации от -40 °С до +350 °С; электросварных прямошовных труб группы прочности К52 для строительства газопроводов, нефтепроводов и нефтепродуктопроводов, тепловых электростанций и тепловых сетей, и газонефтепроводов повышенной коррозионной стойкости из природнолегированной стали (ПЛ-1, ПЛ-2) с увеличенным ресурсом эксплуатации; прямошовных электросварных экспандированных труб, предназначенных для строительства трубопроводов высокого давления. -Примечание: Сталь низколегированная кремнемарганцовистая. Степень раскисления - Сп. Сталь 17Г1С обеспечивает класс прочности листового, широкополосного универсального проката и гнутых профилей КП 345 при толщине проката от 10 до 20 мм., КП 355 при толщине до 10 мм. без применения дополнительной упрочняющей обработки. При упрочняющей обработке (регламенитуемая или контролируемая прокатка или ускоренное охлаждение) поставляется прокат сечением от 20 до 60 мм. КП 315 и КП 325, сечением от 10 до 32 мм. КП 345 и сечением от 10 до 20 мм. КП 355. При применении закалки с отпуском поставляется прокат сечением 10-20 мм. КП375 -По свариваемости: - без ограничений. -По коррозийной стойкости: исследования по коррозии (в 3% растворе поваренной соли NaCl) показывают, что с увеличением содержания углерода и легирующих элементов в стали 17Г1С скорость коррозии основного металла увеличивается и составляет 0,33 мм/год. 1. Расчёт толщины стенки трубопровода Согласно СНиП 2.05.06-85* толщина стенки определяется по формуле: [1] ; (1) мм Где: nр - коэффициент надёжности, зависящий от внутреннего рабочего давления в трубопроводе, определяемый по СНиП 2.05.06-85* (таблица №13) Р нормативное (внутреннее) рабочее давление, Па Dн - наружный диаметр трубопровода, м R1- нормативное сопротивление металла сварных соединений трубопровода растяжению (сжатию) и изгибу В следствии небольшого увеличения толщины стенки для большей прочности, выбираем близкое, большее значение из предложеного диапазона значений. Следовательно толщину стенки д принимаем равной 12,9 мм Расчетные сопротивления растяжению (сжатию) R1 и R2 следует определять по формулам: [2], [3] R1 - расчётное или допустимое сопротивление основного металла трубы и сварных кольцевых соединений растяжению (сжатию и изгибу) по времени сопротивлению, Па; ; (2) МПа -нормативное сопротивление металла трубопровода сварных соединений растяжению (сжатию) и изгибу m - коэффициент условной работы, определяемый по СНиП 2.05.06-85* (таблица № 1) k1- коэффициент надёжности по материалу,который учитывает качество материала труб с учётом реальной технологии их изготовления, допусков на толщины стенок и степени контроля сварных соединений,принимается по СНиП 2.05.06-85* (таблица №9)н - коэффициент надёжности по назначению трубопровода, учитывающий внутреннее избыточное давление, диаметр трубопровода и его назначение, согласно СНиП 2.05.06-85* (таблица №11) ; (3) МПа k2 - коэффициент надёжности по материалу ,учитывающий способ изготовления и его прочностнные характеристики, прямо - и спиральношёвных труб из малоуглеродистой и низколегированной стали, принимается согласно СНиП 2.05.06-85* (таблица №10)н - коэффициент надёжности по назначению трубопровода, учитывающий внутреннее избыточное давление, диаметр трубопровода и его назначение. - нормативное сопротивление металла трубы и сварных соединений растяжению (сжатию и изгибу) m - коэффициент условной работы, принимается согласно СНиП 2.05.06-85* Внутренний диаметр магистрального нефтепровода находится разностью данных: [4] Dвн = Dн - 2 (4) вн = 1020-(2∙12,9) = 994,2 мм = 0,994 м ср = (Dн -2) = 994,2/2=497,1 мм Площадь поперечного сечения трубопровода определяется по формуле: [5] ст = (DнІ - DвнІ); (5) = (Dн4 - Dвн4); (6) J = 0,049∙ (1,082432-0,976215) = 0,005211=0,0052 м4 Момент сопротивления сечения трубопровода обозначается Ws и расчитывается по формуле: [7] Ws = ∙ (Dн4 - Dвн4) ∕ Dн ; (7) s = 0,098∙ м3 2. Определение нагрузок действующих на трубопровод По СНиП 2.05.06 - 85* при расчётах магистральных трубопроводов должны учитываться нагрузки и воздействия, возникающие при их сооружении, испытании и эксплуатации. Нагрузки и воздействия, а также вызываемые ими усилия и напряжения, установленные нормативными документами на основании статического анализа называются нормативными. Расчётные значения нагрузок и воздействий определяются умножением нормативных величин на коэффициент надёжности по нагрузке, учитывающий возможные отклонения их в неблагоприятную сторону. Основные положения и правила определения нагрузок и воздействий а также их сочетаний устанавливаются в СНиП 2.01.07 - 85*. В зависимости от продолжительности действия нагрузок различают нагрузки постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые нагрузки). К постоянным относятся нагрузки и воздействия,действующие в течение всего срока строительства и эксплуатации трубопровода. Расчётные и нормативные значения постоянных нагрузок и воздействий определяются следующим образом: Нагрузка от собственного веса металла трубы: [8] qм = nt ∙ сст ∙ g ∙ (DнІ - DвнІ); (8) где: сст - плотность стали, данная 7,85 гр ∕ мі ; nt - коэффициент надёжности по нагрузке от массы трубопровода; g - ускорение свободного падения, равное 9,8 qм = 1,1∙ 7,85 ∙ 10і∙ 9,8 ∙ 0,785∙ (1,0404-0,9880) = 3480,88 H/м Нагрузка от собственного веса изоляции определена руководящими документами и равна 10 % от массы трубопровода: qизол= 3480,88 ∙ 10% =348,08 H/м. Временными называются нагрузки и воздействия, которые в отдельные периоды строительства и эксплуатации могут отсутствовать. К длительным временным нагрузкам и воздействиям относятся: Нагрузка от веса продукта, находящегося в трубопроводе: [9] пр= спр ∙ g ∙ ∙DвнІ; (9) пр= 760 ∙ 9,8 ∙ =7448 ∙ = 5776,52 H∕м где: спр - плотность продукта, определённая в дано 760 кг∕мі g - ускорение свободного падения, равное 9,8. К кратковременным относятся нагрузки и воздействия, действие которых может длиться от нескольких секунд до нескольких месящев. Снеговая нагрузка в основном зависит от высоты снегового покрова в данной местности и конфигугации конструкции. Высоту снегового покрова и величину снеговой нагрузки определяют в зависимости от географического района. Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия s следует определять по формулам: [10], [11] qсн=nc ∙ qснн = nc ∙ [ рсн ∙ Br ]; (10) qсн = 1,4 ∙[ 240 ∙ 0,79]= 265,4 H/м рсн = рспн ∙ сс = 2400∙0,4=960 H/м r = 0,77 ∙ Dн; (11) r =0,77 ∙ 1,02 = 0,7854=0,79 м Для одиночно прокладываемого трубопровода коэффициент перехода от веса снегового покрова на единицу поверхности земли к снеговой нагрузке на единицу поверхности трубопровода Сс принимается равным 0,4. (СНиП 2.05.06-85*) Сс - коэффициент перехода от веса снегового покрова на 1 единицу поверхности земли к весу снегового покрова на одну единицу площади на уровне прокладки трубопровода; nc - Коэффициент надежности по нагрузке для снеговой нагрузки (в соответствии со СНиП 2.05.06-85*) следует принимать равным 1,4;r - ширина горизонтальной проекции надземного трубопровода на которой возможно образование снегового покрова; рсн = нормативное значение веса снегового покрова на 1мІ горизонтальной поверхности на уровне прокладки трубопровода; рспн - нормативное значение веса снегового покрова на 1мІ горизонтальной поверхности земли, принимаемое по СНиП 2.01.07-85* в зависимости от района строительства. Нагрузка от обледенения рассчитывается по формуле:[12] лед = nлед ∙ 1,7 ∙ 104 ∙ b ∙ Кл ∙ Dн; (12) лед =1,3 ∙ 0,015 ∙104 ∙ 1,7 ∙ 0,8 ∙ 1,02 = 270,5 H/млед - Коэффициент надежности по нагрузке для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3; b - толщина слоя гололёда; Кл - коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по СНиП 2.01.07-85* (таблица №13); равен 0,8, т.к. высота перехода равна z, 4,5 м Ветровая нагрузка рассчитывается по формуле: [13] вет = nвет ∙ (qсн + qqн) ∙ Dн; (13) qвет =1,2 ∙ (93+107,781 ) ∙ 1,02 = 245,7559 = 245,76 H/м вет - ветровая нагрузка на трубопровод, действующая в горизонтальной плоскости, перпендикулярно к его оси,вет - коэффициент надёжности по ветровой нагрузке принимаемый 1,2;сн - нормативное значение статической составляющей (обусловленой средней скоростью ветра) ветрового давления на трубопровод: [14]qн - нормативное значение динамической составляющей (обусловленой пульсацией ветрового потока) ветрового давления на трубопровод: [17] сн = Wo ∙ Kв(Z) ∙ Cx(Re); (14) сн = 380∙1,22∙0,2=92,72=93 H/мв(Z) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте. (Re) - коэффициент лобового сопротивления трубопровода ветровому потоку: [15] cx =0,2 « 4 · 105 < Rе; (15) - нормативное значение средней составляющей ветрового давления на вертикальную плоскость, принимаемое в зависимости от ветрового района строительства трубопровода; Rе = 0,88 ∙105 ∙ Dн ; (16) qqн= qсн ∙ оg ∙ оn(Z) ∙ х(ln); (17) Rе = 0,88 ∙105 ∙ 1.02 = 21,2∙105 qqн= 93 ∙ 0,85 ∙ 0.61975 ∙2.2 = 107,781 H/м оg коэффициент динамичности, равный 2,2; оn(Z) - коэффициент учитывающий изменение пульсации давления ветром на высоте Z расположения трубопровода от уровня земли согласно местности; СНиП 2.01.07-85* таблица 7 х(ln) - коэффициент пространственной корреляции, пульсации давления ветром, принимаемый для существующих диаметров в зависимости от длины проектируемого перехода; Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения. Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (черт.), то коэффициент v следует определять по табл. 9 СНиП 2.01.07-85* в зависимости от параметров r и c Рис. 1 - 0,67 - х х(ln) = 148 ∙ 0.67 / 160 = 0,61975 = 0,62 . Расчет балочных переходов без компенсации продольных деформаций При пересечении трубопроводами мелких рек, балок, оврагов и других естественных препятствий используются надземные балочные переходы, которые в конструктивном отношении могут выполняться одно- или многопролётными, с компенсирующими устройствами и без установки компенсаторов. Наиболее экономичными конструктивными схемами являются одно- и многопролётные. (числом пролётов не более 4 надземные балочные переходы без компенсации продольных деформаций). Самокомпенсация продольных деформаций от изменения температуры, внутреннего давления, просадок опор и т.д. в таких системах прокладки за счёт дополнительных прогибов трубопровода в вертикальной плоскости и сжатия материала труб. Определение длины перекрываемого пролёта: [18] тр = qм+ qпр + qсн +qлед+qизол; (18) Lмax=; (19) Lмax =м R2 - расчётное сопротивление; упр.р - расчётные продольные напряжения от действия внутреннего давления, определяемые для защимлённого трубопровода по формуле:[20] упр.р = nр∙ упр.рн = nр ∙ о ∙ дкцн = nр ∙ о ∙ (); (20) упр.р = 1,1 ∙ 0,3 ∙ () = 95,35 MРа о = 0,3 д - толщина стенки; Определение количества опор: [21] n =; (21) = = 3,38 пролётов, следовательно 4 пролёта, 3 опоры; Lм==37 м Соответствующая стрела прогиба, вызванная расчётной нагрузкой: [22] fq =; (22) fq = = = 0,0462046 = 46,2 мм E - модуль упругости, данный 2,06 ∙ 105 МПа; J - осевой момент инерции, J = ∙ (Dн4 - Dвн4) = 0,05∙(1,082 - 0,976) = 0,0052 Продольное усилие, действующее в трубопроводе: [23], [24] ∆t = ±47оС N1 = м ∙ укц ∙ ( Dнар2-Dвн2 ); (23) N2 = бt ∙ E ∙ ( Dнар2-Dвн2 ) ∙ ∆t; (24) укц=Мр ∙ укцн = nр ∙; (25) N1 =0,3∙256,27∙0,785∙ (1,0404-0,988)= 3,13 MH N2 =1,2 ∙ 10-5 ∙ 2,06 ∙ 105 ∙ 0,785 ∙ 0.0643 ∙ 47 = 4,78 MH укц = 1,1 ∙ = 256,27 МПа nр - коэффициент надёжности по нагрузке определяемый по внутреннему рабочему давлению, по диаметру; бt - коэффициент линейного расширения металла трубы, имеющий единицы измерения [ град -1 ] а также [1 / Со ]; При ∆t≤0 усилие N положительное (растягивающее), а при ∆t ≥0 оно может быть как положительное, так и отрицательное (сжимающее). ∆t = +47 оС N = N1 - N2; N = 3,13 - 4,78 = - 1,65 MH ∆t = -47 оС N = N1 + N2; N = 3,13 + 5,86 = 7,91 MH Критическая сила Эйлера:[ Nкр = - ; (26) Nкр = - = - = - 15,74 MH. Ŋ - свободная длина рассматриваемого перехода: при одном пролёте ŋ= 0,6; при двух и более ŋ= 0,7. Проверка: │N│ ≤│Nкр│ ∆t=+47оС │1,65 │ ≤│ 15,74│- верно; ∆t=+47оС │7,91 │ ≤│ 15,74│- верно Расчёт коэффициента о осуществляется по формуле: [27] о=N / Nкр; (27) ∆t=+47оС о1== 0,1048 ∆t=-47оС о2= = - 0,503 Фактическая стрела прогиба: [28] При о > 0, когда усилие N отрицательное (сжимающее), фактическая стрела прогиба под действием этого усилия увеличивается по отношению к fq. При о< 0 , когда усилие N положительное (растягивающее), фактическая стрела прогиба под действием этого усилия уменьшается по отношению к fq. fф= ; (28) ∆t=+47оС fф= =51,6 мм ∆t= - 47оС fф= =30,74 мм Изгибающий момент в наиболее напряжённом опорном сечении от действия расчётной нагрузки: [29] М1= ; (29) М1= = - 1,157 MH∙м. Изгибающий момент от действия продольной силы: [30] М2= N ∙ fф; (30) ∆t=+47оС М2=(-1,65)∙0,0462=- 0,07623 = 0,076 МH∙м ∆t=-47оС М2=(7,91)∙0,0307 = 0,242 = 0,242 МH∙м. Суммарный изгибающий момент: [31] M = М1+ М2; (31) ∆t=+47оС M=- 0,245 -0,076 = -0,321 MH∙м ∆t=-47оС M=- 0,245 + 0,009 = -0,003 MH∙м Продольные напряжения рассчитываются: [32] упр=+ ; (32) ∆t=+47оС упр=+ =-3,51-31,47=-34,98 МПа ∆t=-47оС упр=+ = 16,82-0,29=16,53 МПа Надземные (открытые) трубопроводы следует проверять на прочность, продольную устойчивость и выносливость (колебания в ветровом потоке), а так же деформативность и общую устойчивость в продольном направлении. Максимальные суммарные продольные напряжения , МПа, определяются от всех (с учетом их сочетания) нормативных нагрузок и воздействий с учетом поперечных и продольных перемещений трубопровода в соответствии с правилами строительной механики. При определении жесткости и напряженного состояния отвода следует учитывать условия его сопряжения с трубой и влияние внутреннего давления. В частности, для прямолинейных и упруго-изогнутых участков трубопроводов при отсутствии продольных и поперечных перемещений трубопровода, просадок и пучения грунта максимальные суммарные продольные напряжения от нормативных нагрузок и воздействий - внутреннего давления, температурного перепада и упругого изгиба , МПа, определяются по формуле:; [34] При определении коэффициента y4 по формуле: [33] ; (33) 0,2 Вместо y4 допускается коэффициент Ш3. , [34] sпрн= о1 ∙ д кцн = о1 ∙; (34) sпр=0,1048 ∙ ∙0,1048=30,28 МПа В соответствии со СНиП 2.05.06-85* допускается в выражении вместо коэффициента y4 принимать коэффициент Ш3, при растягивающих продольных напряжениях (дпрн ≥0 ) принимается равным единице. ∆t=+47оС N = - 1,65< 0 │sпр │ ≤ Ш3 ∙ R2; │34,98│ ≤ 1 ∙ 290,68 │sпр │ ≤ Ш4 ∙ R2; │34,98│ ≤ 0,2 ∙ 290,68 ∆t=-47оС N = 7,91 N > 0 │sпр │ ≤ Ш3 ∙ R2; │16,53 │ ≤ 1 ∙ 290,68 │sпр │ ≤ Ш4 ∙ R2; │16,53 │ ≤ 0,2 ∙ 290,68 . Расчёт нагрузок на опоры балочных переходов без компенсации продольных деформаций Рис. 2 Однопролётный балочный переход без компенсации продольных деформаций: а - конструкция перехода; б - расчетная схема; 1 - трубопровод; 2 - овраг; 3 - опорная плита Плита воспринимает нагрузку: [35]верт = R =; (35) = =187615,9 Н = 187,6159 = 187,62 кН Многопролетный балочный переход без компенсации продольных деформаций: а - конструкция перехода; б - расчетная схема; 1 - трубопровод; 2 - овраг; 3 - опорная плита; 4 - продольно-подвижные опоры; Рис. 3 Конструктивная схема Рис. 4 Расчетная схема Рис. 5 Эпюра изгибающих моментов Нагрузка на опорную плиту:верт1 = R1 ;= =187615,9 Н = 187,6159 = 187,62 кН Нагрузка на продольно-подвижные опоры: [36], [37] верт2 = R2 = qтр ∙ lм; (36)горизонт = Nв ∙ Nrf = qвl + 0,01∙ (Nt + Np); (37) верт2 = R2 = 10141,4 ∙ 37 = 375231,8 Н=375,2318 = 375,2 кН Nгоризонт =240,94∙ 37 + 0,01∙ (54,6∙105+60,75 )= 115350+8914,78=124,3 кН Nв - усилие от ветровой нагрузки действующее на опору перпендикулярно оси трубопровода.rf - усилие возникающее перпендикулярно оси трубопровода вследствии его отклонения в плане от прямой линии.(принимается равным 0,01 от величины продольного усилия);- длина перекрываемого пролёта;t - продольные усилия в трубопроводе, возникающие от изменения температуры;p - продольные усилия в трубопроводе,возникающие от изменения внутреннего давления; Расчётные значения сжимающих или растягивающих напряжений уt и усилия Nt вдоль оси трубы от воздействия изменения температуры без компенсации температурных деформаций в продольном направлении определяется по формулам: [38], [39] t = уt ∙F; (38) st = E∙уt∙∆t; (39) ∆t=+47оС уt=1,2 ∙10-5 (град-1); st = 2,06 ∙105 ∙1,2 ∙10-5 ∙47=116,2 МПаt =116,2∙0,47 = 54,6 MH ∆t=+47оС st = 2,06 ∙105 ∙1,2 ∙10-5 ∙(-47)= -116,2 МПаt = (-116,2) ∙0,47 = -54,6 MH Расчётные значения продольных растягивающих напряжений sp и усилия Np от расчётного внутреннего давления газа, нефти или нефтепродуктов находят по формулам: [40], [41] p = уp ∙F; (40) sp = о∙ у кц; (41) sp =0,5 ∙ 256,27 = 128,14 МПа Np =128,14 ∙ 0,47414 = 60,75 MH о = 0,5 для прямолинейных балочных и висячих систем при наличии самокомпенсации продольных деформаций, а также для арочных систем. . Расчёт балочных переходов с компенсаторами Однопролётный балочный переход: Конструкция и расчётная схема переходов Оптимальной является конструкция,в которой максимальный изгибающий момент в середине пролёта (Мх мах) и момент на опоре (Моп) равны по абсолютной величине (по модулю). Рис. 6 Однопролетный двухконсольный балочный переход с компенсаторами: а - конструкция перехода; б - расчетная схема; 1 - опора; 2 - компенсатор Это достигается в случае, когда длина консоли а=0,354ℓ. Максимально допустимый пролёт из условия прочности определяется по формуле: [42] ℓм=; (42) ℓм= м [М] - допустимый изгибающий момент, рассчитывается: [43] [М] = Ws ∙ [упр.и.]; (43) [М] =М х мах = М оп =; (44) [М] =0.0102∙131,78 = 1,344156 = 1,34 MH∙м Допустимые напряжения изгиба определим используя условия прочности для надземных трубопроводов, приведённое в СНиП 2.05.06-85* |упр|=|упр.t +упр.р+ упр.и. | ≤ ш4∙R2; (45) Учитывая, что продольные деформации практически свободно реализуются за счёт компенсаторов трением на опорах пренебрегаем. упр.t=0, [46] упр.р+ упр.и. ≤ ш4∙R2=|упр|; (46) продольные напряжения от действия внутреннего давления являются растягивающими,следовательно продольные усилия в трубопроводе определяются по формуле: [47], [48] [упр.и.] =R2-упр.р; (47) упр.р=np∙ упр.рн= np∙ о∙ у кцн= np∙ о∙; (48) [упр.и.] =290,68 - 158,9 = 131,78 МПа упр.р=1,1∙0,5∙=0,159=158,9 МПа максимальный прогиб в середине пролётов: [49] = ∙ ; (49) = ∙ 8,28 м Если по условиям эксплуатации задаётся максимально допустимый прогиб в середине пролёта f ,то допустимую длину пролёта определяют: [50] ℓмах=; (50) ℓмах= м Из двух расчитанных значений выбираем наименьшее. Длину консоли определяют как а= 0,354ℓ,следовательно а=0,354∙45,9=16,25 м Изгибающие моменты Мх мах и Моп расчитываются по формуле: [51] М х мах = М оп =; (51) М х мах = М оп =МН∙м . Расчёт нагрузок на опоры балочных переходов с компенсаторами Однопролётный переход: Вертикальная составляющая рассчитывается по формуле: [52] верт=Rа=qтр∙(ℓ/2+а); (52) верт=Rа=10141,4 ∙(22,95+16,25)=397,542 кПа∙м Горизонтальная составляющая рассчитывается по формуле: [53] гориз=qвет∙(ℓ/2+а); (53) гориз=245,76∙(22,95/+16,25)=9,634 кПа∙м Продольная составляющая рассчитывается по формуле: [54]гор.прод.=Nверт∙fтр; (54) гор.прод.=75,05∙0,4=30,02 кПа∙м В зависимости от вида опор коэффициент трения fтр может принимать различные значения: При скользящих опорах при трении о сталь fтр = 0,3-0,5; При катковых опорах fтр =0,05/r[см] Многопролётный двухконсольный балочный переход с компенсаторами Рис. 7 Многопролетный балочный переход с компенсаторами: а - конструкция перехода; б - расчетная схема; 1 - консоль; 2 - трубопровод; 3 - неподвижная опора; 4 - компенсатор; 5 - продольно-подвижные опоры. Конструкция и расчётная схема перехода определяют дальнейшие расчёты. Максимальный изгибающий момент в середине крайних пролётов и момент на крайних опорах равны между собой по абсолютной величине при длине консоли а=0,408ℓ. Максимальный допустимый пролёт исходя из условия прочности вычисляется по формуле: [55], [56] ℓм=; (55)= ∙ ; (56) ℓм= м= ∙ мм Что не превышает допустимого равного 0,2 м. (СНиП 2.05.06-85*) Максимальный изгибающий момент в пролёте и изгибающий момент на опоре расчитываются по формулам: [57], [58] М х мах =; (57) М х мах =; (58) М х мах =МН∙м М х мах = МН∙м Длина пролёта с учётом консоли будет равна: [59] ℓn=ℓ+2а=ℓ+2∙0,40825ℓ; (59) Когда число пролетов n≥4 тогда, длина пролета будет равна: = Lпер/2∙0,40825+nпрол ≤ Lмах, где nпрол- число пролетов СНиП 2.05.06-85*=148/(2∙0,40825)=181,2615 м при n=2=148/(2∙0,40825)+2 =52,5474 >39,88 - не удовлетворяет условию. L ≤ Lмах а=0,40825∙L а=0,40825∙52,5474=21,452 м проверка: пер=2∙а+n∙L пер=2∙21,452+2∙52,5474=147,998 м при n=3 L=148/(2∙0,40825)+3 =38,78≤39,88 удовлетворяет условию. L ≤ Lмах а=0,40825∙38,78=15,83 м проверка: Lпер=2∙15,83+3∙38,78=148 м при n=4=148/(2∙0,40825)+4 =30,73≤39,88 удовлетворяет условию. L ≤ Lмах а=0,40825∙34,88=12,54м проверка: Lпер=2∙12,54+4∙30,73=148 м Для построения перехода желательно использовать как можно меньше опор, следовательно, берем число пролетов n=3 7. Расчет компенсаторов Расчет компенсаторов на воздействие продольных перемещений трубопроводов, возникающих от изменения температуры стенок труб, внутреннего давления и других нагрузок и воздействий. СНиП 2.05.06-85*.п.8.47 Наибольшее распространение в конструкциях балочных переходов получили Г-образные компенсаторы. Расчетные продольные напряжения изгиба в компенсаторе, вызванные изменением длины надземного участка трубопровода, максимальны в точке защемления и определяются по формуле из СНиП 2.05.06-85*. Величина расчетных продольных напряжений в компенсаторе sкомп определяется в соответствии с общими правилами строительной механики с учетом коэффициента уменьшения жесткости отвода kж и коэффициента увеличения продольных напряжений mk. СНиП 2.05.06-85* п.8.48 [60]: укомп = (60) где lк - вылет компенсатора (рабочая длина компенсатора); ∆к - суммарное продольное перемещение трубопровода в месте примыкания его к компенсатору от воздействия температуры и внутреннего давления. Максимально допустимые напряжения [укомп] можно определить из условия прочности: [61] [укомп] = R2 - 0,5укц - |ум|; (61) где ум - дополнительные продольные напряжения в компенсаторе от изгиба под действием поперечных и продольных нагрузок (усилий) в расчетном сечении компенсатора, определяемые согласно общим правилам строительной механики. Рис.8 Г-образный компенсатор: а - конструкция; б - расчетная схема В наклонных компенсаторах, не являющихся одновременно опорами, напряжения ум могут быть вызваны вертикальной нагрузкой от собственного веса трубы и горизонтальной ветровой нагрузкой. Обычно эти напряжения незначительны и не учитываются в расчетах. Таким образом, [укомп] = R2 - 0,5укц - |ум| = R2 - 0,5укц = 290,68-0,5∙256,27=162,55 МПа При продольном перемещении трубопровода за счет его удлинения максимальная величина ∆к рассчитывается по формулам: [62], [63] ∆к1 = ∆р + ∆t = L/2*; (62) Дк1=148/2∙ (0,2∙256,27/2,1∙105+ 1,2∙10-5∙47) Дк1=0,059796 м где L - длина надземного участка трубопровода, обслуживаемая одним компенсатором; ∆t - перепад температур при нагревании. Дк2= -L/2∙а∙ Дt ; (63) Дк2=- 0,041736 м где Дt- перепад температур при охлаждении трубопровода. Амплитуда отклонения начальной длины в обе стороны определяется по формуле: [64] А= Дк1+ ׀Äк2; ׀ (64) А=0,059796 + ׀-0,041736 ׀= 0,101232 м Если монтаж производится так, что обеспечивается симметричная работа компенсатора в обе стороны, компенсирующая способность [Дк] должна отвечать условию: [65] ∆к=А/2; (65) [Дк]= 0,101232/2 = 0,050616 м Длина Lк рассчитывается для [Дк]≥ А/2. Следует иметь ввиду, что в данном расчете не учитываются возможные перемещения прилегающих к переходу подземных участков трубопровода. Если же известно суммарное продольное перемещение трубопровода Дк, определяют необходимую рабочую длину компенсатора. [66] Lк = ;; (66) Lк=√3∙ (2,06∙105) ∙1,02 ∙0,050616/(2∙162,55)к= 9,2067 м < Z=14,5м нефтепровод балочный компенсатор Заключение и выводы Условие прочности выполняется при охлаждении и нагреве трубопровода, но данная конструкция балочного перехода без компенсации продольных напряжений не отвечает требованиям п8.35 СНиП 2.05.06-85* где говорится, что число пролетов не может быть более 4, Так как максимальная длина однопролётного двухконсольного перехода с компенсатором составила 35,14 м, а ширина препятствия по условию 148 м, то перекрыть препятствие однопролётным балочным переходом невозможно. Наиболее оптимальным, с точки зрения строительной механики, является выполнение многопролётного перехода с компенсацией продольных деформаций. Расчёт нагрузок, действующих на опоры многопролётного балочного перехода выполняется аналогично расчёту нагрузок,действующего на опоры однопролётного балочного перехода с компенсаторами. Чтобы соблюсти условие прочности длина пролёта не должна превышать 39,88 м, следовалельно,чтобы перекрыть переход длиной 148м необходимо установить 3 опоры . Проделав расчёт наземного балочного перехода трубопровода, можно сделать вывод о том, что наиболее оптимальным, с точки зрения строительной механики, является выполнение многопролётного перехода с компенсацией продольных деформаций. Получил практику выполнения расчёта наземного балочного перехода трубопровода и сделал заключение о перекрытии естественного или искусственного препятствия прочным и устойчивым балочным переходом. Обозначения сокращений и аббревиатур -СНиП - строительные нормы и правила. -Сеч. тр.(S) - сечение трубопровода. -М - металл (металлы). -Ст. - сталь. -Изол. - изоляция. -Пр. - продукт. -Сн. - снег. -Лед. - обледенение. -Вет. - ветровая. -Тр. - трубопровод. -Мах (м) - максимальное. -Пр. р. - продольно-поперечное. -Кр. - критическая сила Эйлера. -Ф. - фактическое. -н. - нормативное. -пр. - продольное. -Верт. - вертикально. -Горизонт. - горизонтально. -Гор. прод. - горизонтально-продольное. -Перех. - переход. -Комп. - компенсатор.
    Список использованной литературы



    1. Строительные конструкции нефтегазовых объектов: учебник/ Ф.М. Мустафин, Л.И. Быков, В.Н. Мохов и др.-СПб.: ООО «Недра», 2008-780 с.

    2. Трубопроводный транспорт нефти/ С.М. Вайншток, В.В. Новосёлов, А.Д. Прохоров и др.;

    3. Учеб. Для вузов: В 2 т.-М.: ООО «Недра - Бизнесцентр», 2004. - Т.2.- 621с. .

    4. Типовые расчёты при сооружении трубопроводов/ Л.А. Бабин, П.Н.


    написать администратору сайта