Главная страница
Навигация по странице:

  • Ответ на вопрос

  • Задача № 3.

  • Задача № 4.

  • Ответы на вопросы: 1)

  • Задача № 5.

  • Ответы на вопросы

  • Задача № 6.

  • Контрольная термодинамика (циклы). Контрольная работа 2. Контрольная работа Последняя цифра зачетки 7, предпоследняя 3


    Скачать 137.66 Kb.
    НазваниеКонтрольная работа Последняя цифра зачетки 7, предпоследняя 3
    АнкорКонтрольная термодинамика (циклы
    Дата11.06.2021
    Размер137.66 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаКонтрольная работа 2.docx
    ТипКонтрольная работа
    #216784

    Подборка по базе: Государственное регулирование национальной экономики - контрольн, Савина В.А. Курсовая работа - ИПЗ .doc, Практическая работа по Гражданскому праву.docx, КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА (Хазиева С.Ф. ЭПО-19бзу).docx, Контрольная работа по Бухгалтерская финансовая отчетность.docx, Лабораторная работа № 12 (2-й семестр).docx, Лабораторная работа 5.doc, Эконометрика 1 контрольная.docx, Курсовая работа Речь.docx, Курсавая работа менеджмента.docx

    Контрольная работа № 2.

    Последняя цифра зачетки – 7, предпоследняя - 3

    Задача №1. Определение технико-экономических показателей теоретического цикла Ренкина.

    Паротурбинная установка работает по теоретическому циклу Ренкина. Давление и температура водяного пара на выходе из парогенератора (перед турбиной): p1 и t1: давление пара после турбин (в конденсаторе) р2.

    Определить термический КПД цикла (ηt) и теоретический удельный расход пара d, кг/кВт∙ч при следующих условиях работы установки:

    I - Р1 = 0,8 МПа, t1 = 220 0С и Р2 = 0,1 МПа (все параметры взяты из табл. 1); II - Р1 =0,8 МПа, t1 =220 0С; P2 = 0,004 МПа; III - Р1 =22 МПа, t1 =550 0С и Р2 =0,004 МПа (все параметры взяты из табл. 2).
    Сделать вывод о влиянии уровня начальных параметров состояния пара после турбины на значения термического КПД цикла Ренкина и удельного расхода пара. К решению задачи приложить принципиальную схему паротурбинной установки, изображение цикла Ренкина в координатах P-V и T-S, а также изображение процесса расширения пара в турбине в диаграмме h-S.
    Решение:


    Принципиальная схема паротурбинной установки
    Пар большого давления и температуры подается в сопловые аппараты турбины, где происходит превращение потенциальной энергии пара в кинетическую энергию потока пара (скорость потока – сверхзвуковая). Кинетическая энергия сверхзвукового потока превращается на лопатках турбины в кинетическую энергию вращения колеса турбины и в работу производства электроэнергии.

    После турбины пар направляется в конденсатор. Это обычный теплообменник, внутри труб проходит охлаждающая вода, снаружи – водяной пар, который конденсируется, вода становится жидкой.

    Эта вода поступает в питательный насос, где происходит увеличение давления до номинальной (проектной) величины.

    Далее вода с высоким давлением направляется в котельный агрегат (на схеме он обведен штриховой линией). В этом агрегате вода сначала нагревается до температуры кипения от дымовых газов из топки котла, затем поступает в кипятильные трубы, где происходит фазовое превращение вплоть до состояния сухого насыщенного пара.

    Наконец, сухой насыщенный пар идет в пароперегреватель, обогреваемый топочными дымовыми газами из топки. Состояние пара на выходе из пароперегревателя характеризуется точкой 1. Так замыкается цикл. Этот цикл паросиловой установки предложил немецкий инженер Ренкин, и потому его и назвали циклом Ренкина.






    Термический кпд цикла Ренкина определяет долю подводимой теплоты, преобразованной в полезную работу
    ηt = (h1 – h2)/(h1 – h4)
    Расход пара определяется для цикла Ренкина как

    d = 3600/(h1 – h2)
    С помощью h-S –диаграммы найдем значения h1, h2 и h4
    I - Р1 = 0,8 МПа, t1 = 220 0С и Р2 = 0,1 МПа

    h1 находим по двум известным параметрам Р1 = 0,8 МПа, t1 = 220 0С h1 =2885 кДж/кг

    h2 определяется по параметру Р2 = 0,1 МПа и с учетом того, что процесс 1-2 – адиабатический

    h2 = 2500 кДж/кг
    h4 находим из соотношения h4Р·tн, где Ср = 4,19 кДж/(кг·0С), tн – температура насыщения пара в конденсаторе при давлении равном 0,8 МПа, tн = 170 0С

    h4 =4,19·170=721 кДж/кг
    ηt = (h1 – h2)/(h1 – h4) = (2885-2500)/(2885-721)=0,18

    d = 3600/(h1 – h2) = 3600/(2885-2500) = 9,35 кг/(кВт·ч)
    Аналогично проведем расчеты для случаев II и III

    II - Р1 = 0,8 МПа, t1 = 220 0С и Р2 = 0,004 МПа

    h1 находим по двум известным параметрам Р1 = 0,8 МПа, t1 = 220 0С h1 =2885 кДж/кг

    h2 определяется по параметру Р2 = 0,004 МПа и с учетом того, что процесс 1-2 – адиабатический

    h2 = 2080 кДж/кг
    h4 находим из соотношения h4Р*tн, где Ср = 4,19 кДж/(кг·0С), tн – температура насыщения пара в конденсаторе при давлении равном 0,8 МПа, tн = 170 0С

    h4 =4,19·170=721 кДж/кг
    ηt = (h1 – h2)/(h1 – h4) = (2885-2080)/(2885-721)=0,37

    d = 3600/(h1 – h2) = 3600/(2885-2080) = 4,47 кг/(кВт·ч)
    III - Р1 =22 МПа, t1 =550 0С и Р2 =0,004 МПа

    h1 находим по двум известным параметрам Р1 = 22 МПа, t1 = 550 0С h1 =3370 кДж/кг

    h2 определяется по параметру Р2 = 0,004 МПа и с учетом того, что процесс 1-2 – адиабатический

    h2 = 1880 кДж/кг
    h4 находим из соотношения h4Р·tн, где Ср = 4,19 кДж/(кг·0С), tн – температура насыщения пара в конденсаторе при давлении равном 22 МПа, tн = 374 0С

    h4 =4,19·374=1921 кДж/кг
    ηt = (h1 – h2)/(h1 – h4) = (3370-1880)/(3370-1921)=1,03

    d = 3600/(h1 – h2) = 3600/(3370-1880) = 2,42 кг/(кВт·ч)
    Ответ на вопрос:

    Таким образом, можно сделать вывод, что понижение давления в конденсаторе (после турбины) является особенно эффективным средством для повышения термического к.п.д. паротурбинной установки и соответственно расход пара снижается.

    Задача №2. Для теоретического цикла ГТУ с подводом тепла при постоянном давлении определить параметры рабочего тела (воздуха) в характерных точках цикла, подведенное и отведенное тепло, работу и термический КПД цикла, если начальное давление Р1 = 0,1 МПа, начальная температура t1 = 27 0С, степень повышения давления в компрессоре π = Р21 =7, температура газа перед турбиной t3 = 800 0С. Определить теоретическую мощность ГТУ при заданном расходе воздуха G = 90 кг/с. Дать схему и цикл установки в P-V и T-S диаграммах. Данные для решения задачи выбрать из таблицы 3. Указание. Теплоемкость воздуха принять не зависящей от температуры.

    Ответить на вопросы: Как влияет температура t3 на мощность ГТУ при выбранной степени повышения давления π?

    Определить ηt ГТУ для вашего варианта задачи, если рабочее тело гелий и объяснить влияние атомности газа на экономичность ГТУ.
    Решение:
    Принципиальная схема ГТУ


    I – пусковой двигатель, II – топливный насос, III – топливный бак, IV – камера сгорания, V – компрессор, VI – газовая турбина, VII – потребитель энергии.



    1-2 – адиабатное сжатие воздуха в компрессоре, 2-3 – изобарный подвод теплоты к рабочему телу, 3-4 – адиабатное расширение газов в турбине, 4-1 – изобарный отвод теплоты в окружающую среду.
    1. Определяем параметры в узловых точках цикла.

    Точка 1.

    Р1 = 0,1 МПа, Т1= 300К.

    Удельный объём определяем из уравнения состояния

    v1 = R·T1/ Р1 = 287·300/(0,1·106)= 0,86 м3/кг,

    где R = 287 Дж/(кг·К) – газовая постоянная для воздуха.

    Точка 2.

    P2 = Р1·7 = 0,1·7 = 0,7 МПа,

    Для определения удельного объёма воспользуемся соотношением для адиабатного процесса (процесс 1-2): Р1· ν1k = Р2· ν2k => ν2k = Р1· ν1k / Р2

    ν2k = 0,1· 0,861,4 / 0,7 = 0,116 → ν2 = 0,215м3/кг,

    k = 1,4 - показатель адиабаты для воздуха.

    Для определения температуры воспользуемся уравнением состояния

    Р2·ν2 = R·T2,

    T2 = Р2· ν2 / R = 0,7·106·0,215 /287 = 525 К.

    Точка 3.

    Так как 2 – 3 – изобара, то Р3= Р2 = 0,7·106 Па.

    Температура Т3 = 1073 К.

    v3 = R·T3/ Р3 = 287·1073/(0,7·106)= 0,44 м3/кг,

    Точка 4.

    Так как процесс 4-1 – изобарное сжатие, то Р4 = Р1 = 0,1 МПа.

    Для определения удельного объёма воспользуемся соотношением для адиабатного процесса (процесс 3-4): Р3· ν3k = Р4· ν4k => ν4k = Р3· ν3k / Р4,

    ν 41,4 = 0,7· 0,441,4 / 0,1 = 2,22 => ν4 = 1,77 м3/кг.

    Для определения температуры воспользуемся уравнением состояния

    Р4·ν4 = R·T4,

    T4 = Р4·ν4 / R = 0,1·106·1,77 /287 = 617 К.

    2. Определяем подведённую теплоту.

    q1 = q23 = Cр· (T3 – T2) = 1,005·103· (1073 – 525) = 550,740 кДж/кг,

    где Ср=1,005 кДж/кг – изобарная теплоёмкость воздуха.

    3. Определяем отведённую теплоту.

    q2 = q41 = Cр· (T4 – T1) = 1,005·103· (617– 300) = 318,590 кДж/кг.

    4. Определяем работу цикла.

    l0 = q1 – q2 = 550,740 – 318,590 = 232,150 кДж/кг.

    5. Термический КПД цикла:

    ηt = l0 /q1 = 232,150/550,740 = 0,422.

    6. Теоретическая мощность ГТУ:

    NT = G·l0 = 90·232,150 = 20893,5 кВт.
    Ответ на вопрос:

    При увеличении температуры t3 возрастает количество подведённой теплоты, следовательно возрастает работа цикла и мощность ГТУ.
    Если рабочее тело – гелий, то показатель адиабаты k = 1,66

    Найдем термический кпд ГТУ с рабочим телом гелием, используя формулу

    ηt = 1-1 / (π)(k-1)/k = 1- 1/(7)(1.66-1)/1.66 = 0,539.

    Как видно из проведенного расчета, чем выше атомность газов, тем менее эффективно работает ГТУ.

    Задача № 3. Для идеального цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при р = const. Определить параметры характерных точек Р, V, U, h, S, полезную работу, количество подведенного и отведенного тепла, термический КПД данного цикла и цикла Карно при том же отношении максимальной и минимальной температур цикла. Данные к задаче взять в таблице 4.

    Р1 = 2 МПа, Т1 = 300 К, ε=14, ρ = 1,6, k = 1,4. Рабочее тело – воздух. Теплоемкость принять постоянной.

    При расчетах считаем воздух идеальным газом, а его свойства - не зависящими от температуры.

    Принимаем:

    R=287 Дж/(кг·К);

    cp=1,005 кДж/(кг·К); cv =0,718 кДж/(кг·К). Расчет ведется для одного килограмма воздуха.
    Решение:



    1. Определяем параметры в узловых точках цикла.

    Точка 1.

    Р1 = 2 МПа, Т1= 300К.

    Удельный объём определяем из уравнения состояния

    v1 = R·T1/ Р1 = 287·300/(2·106)= 0,043 м3/кг,

    где R = 287 Дж/(кг·К) – газовая постоянная для воздуха.

    U1= cv· T1 =0,718· 300 = 215,4 кДж/кг

    H1=

    Точка 2.

    Для определения удельного объёма воспользуемся соотношением

    ν2 = ν1 / ε = 0,043/14 → ν2 = 0,003 м3/кг,

    T2 = Т1· (ν12)k-1 = 300· (14)1.4-1 = 862 К.

    k = 1,4 - показатель адиабаты для воздуха.

    Для определения температуры воспользуемся уравнением состояния

    Р2·ν2 = R·T2,

    Р2 = R·T22 = 287·862/0,003 = 82,5 МПа

    Точка 3.

    Так как 2 – 3 – изобара, то Р3= Р2 = 82,5·106 Па.

    Температура Т3 = Т2· ρ =862·1,6 = 1379 К.

    v3 = v2 · ρ = 0,003·1,6 = 0,0048 м3/кг,

    Точка 4.

    Р4 = Р1· ρk = 2·106 ·1,61,4 = 3,9 МПа.

    Для определения температуры воспользуемся соотношением для адиабатного процесса (процесс 3-4): Т43/(ε/ ρ)k-1 =1379/(14/1,6)1,4-1=579 К

    ν 4= ν3 = 0,0048 м3/кг.

    2. Определяем подведённую теплоту.

    q1 = Cр· (T3 – T2) = 1,005 · (1379 – 862) = 522,2 кДж/кг,

    где Ср=1,005 кДж/кг – изобарная теплоёмкость воздуха.

    3. Определяем отведённую теплоту.

    q2 = Cр· (T4 – T1) = 0,718· (579– 300) = 201 кДж/кг

    4. Термический КПД цикла:

    ηt = q1 – q2 /q1 = 201/522,2 = 0,614.

    5. Для цикла Карно определим термический КПД по соотношению минимальной и максимальной температур по формуле

    ηt = 1 – Т13 = 1 – 300/1379 = 0,782.


    Задача № 4. Расход газа (СО2) в поршневом одноступенчатом компрессоре составляет V1 =30 м3/мин при давлении P1 = 0,1 МПа и температуре t1= 10 0С. При сжатии температура газа повышается на 200 0С. Сжатие происходит по политропе с показателем n=1,28. Определить конечное давление, работу сжатия и работу привода компрессора, количество отведенного тепла (в киловаттах), а также теоретическую мощность привода компрессора. Исходные данные, необходимые для решения задачи, выбрать из таблицы 5.

    Указание. При расчете принять k = срv = const.

    Ответить на вопросы: Как влияет показатель политропы на конечное давление при выбранном давлении Р1 и фиксированных t1 и t2 (ответ иллюстрируйте в TS-диаграмме)? Чем ограничивается Р2 в реальном компрессоре (кроме ограничения по максимально допустимой конечной температуре)?
    Решение:

    1. По справочной литературе определяем массовые теплоемкости газа СО2, показатель адиабаты сжатия и газовую постоянную

    R=189 Дж/(кг·К);

    Cp=0,8148 кДж/(кг·К); Cv =0,6259 кДж/(кг·К), k = (Ср/ Сv) = 0,8148/0,6259=1,3

    2. Определим абсолютную температуру газа перед сжатием: Т1 =t1+273 = 10+273 =283 К

    3. Определим абсолютную температуру газа после сжатия: Т21+200 = 283+200 =483 К

    4. Определим удельный объем газа перед сжатием в компрессоре:

    v1 = R·T1/ Р1 = 189·283/(0,1·106)= 0,54 м3/кг

    5. Определим массу сжимаемого вещества в секунду

    М= V1/(60· v1) = 30/(60· 0,54) = 0,926 кг/с

    6. Определим давление газа после его сжатия в компрессоре

    Р2 = Р1· (Т21)n-1/n = 0,1·106· (483/283)1.28-1/1.28 = 0,112 МПа

    7) Определим удельный объем газа после сжатия в компрессоре:

    v2 = R·T2/ Р2 = 189·483/(0,112·106)= 0,815 м3/кг

    8) Определим удельную работу сжатия газа

    l = (Р1· v1 – Р2· v2)/(n-1) = (0,1·106·0,54 - 0,112·106·0,815)/(1,28-1) = -133143Дж/кг

    9) Определим теоретическую работу привода компрессора

    l0 = | l | · n = 133143 · 1,28 = 170143 Дж/кг

    10) Определим количество теплоты, отводимое от компрессора при сжатии газа

    Q = M ·Cv ·(k-n)·(T2 – T1)/(1-n) = 0,926·0,6259 ·(1,3-1,28)·(483 – 283)/(1-1,28) = -8279,8 Дж/кг

    11) Определим теоретическую мощность привода компрессора

    NT = l0 · M =170143· 0,926 = 157552 Вт = 157,6 кВт
    Ответы на вопросы:

    1) C увеличением показателя политропы конечное давление при выбранном давлении Р1 и фиксированных t1 и t2 увеличивается, что видно из соотношения Р2 = Р1· (Т21)n-1/n

    Например, при заданных в задаче условиях Т1 = 283 К, Т2 = 483 К, P1 = 0,1 МПа и n=1,28 Р2 = 0,112 МПа,

    Рассчитаем при фиксированных Т1, Т2 и Р1 конечное давление при показателе политропы n=1,4

    Р2 = Р1· (Т21)n-1/n = 0,1·106· (483/283)1.4-1/1.4 = 0,116 МПа

    2) Основной характеристикой компрессора является степень повышения давления π=Р21. Для одноступенчатого компрессора π=8-12. Величина π=Р21 для одноступенчатого компрессора ограничивается максимальной температурой в конце процесса сжатия Т2max = 573 К (300 0C) из-за опасности возгорания масла и наличием вредного (мертвого) пространства между поршнем компрессора и днищем цилиндра из-за размещения в нем клапанов (всасывающего и нагнетательного).

    Задача № 5. В компрессор воздушной холодильной установки воздух поступает из холодильной камеры при давлении P1 = 0,1 МПа и температуре t1 = 0 0С. После изоэнтропного сжатия до давления Р2 = 0,4 МПа воздух поступает в теплообменник, где при постоянном давлении его температура снижается до t3=22 0С. Затем воздух поступает в детандер, где изоэнтропно расширяется до первоначального давления P1. После этого воздух снова возвращается в холодильную камеру, где при постоянном давлении P1 отнимает тепло от охлаждаемых тел и нагревается до температуры t1.

    Определить: холодильный коэффициент; температуру воздуха, поступающего в холодильную камеру; количество тепла, передаваемое охлаждающей воде в теплообменнике (в киловаттах); расход воздуха и теоретическую потребную мощность, если холодопроизводительность установки Q = 130 кВт. Расчет иллюстрировать принципиальной схемой установки и ее циклом в T-S диаграмме. Данные, необходимые для решения задачи, выбрать из табл. 6.

    Ответить на вопросы: Каков будет холодильный коэффициент установки, работающий по циклу Карно для вашего варианта задачи? Как влияет степень повышения давления в компрессоре P2/P1 на холодильный коэффициент установки? Почему для расширения воздуха в холодильной установке не применяют процесс дросселирования?
    Решение:

    1) Определим абсолютные температуры воздуха в точках 1 и 3:

    Т1 =t1+273 = 0+273 =273 К

    Т3 =t3+273 = 22+273 =295 К

    2) Определим абсолютную температуру воздуха в точке 2 цикла

    Т2 = Т1· (Р21)k-1/k = 273· (0,4/0,1)1.4-1/1.4 = 406 К

    3) Определим абсолютную температуру воздуха в точке 4 цикла с учетом того, что Р32=0,4 МПа и Р41=0,1 МПа

    Т4 = Т3· (Р43)k-1/k = 295· (0,1/0,4)1.4-1/1.4 = 199 К

    4) По справочным данным находим массовые теплоемкости воздуха при температурах в точках цикла 1, 2, 3, 4

    Cpм1=1,005 кДж/(кг·К);

    Cpм2=1,011 кДж/(кг·К);

    Cpм3=1,013 кДж/(кг·К);

    Cpм4=1,013 кДж/(кг·К).

    5) Определим количество теплоты, отводимое из холодильной камеры

    q0 = Cрм1· T1 – Cрм4· T4 = 1,005 · 273 - 1,013 ·199 = 72,778 кДж/кг

    6) Определим массовый расход воздуха, при заданной хладопроизводительности

    G = Q/q0 = 130/72.778 = 1.79 кг

    7) Определим работу, затраченную компрессором

    lk = Cрм2· T2 – Cрм3· T3 = 1,011 · 406 - 1,013 ·295 =136,101 кДж/кг

    8) Определим работу, полученную в детандере

    lрц = Cрм3· T3 – Cрм4· T4 = 1,013 · 295 - 1,013 ·199 =97,248 кДж/кг

    9) Определим работу, затраченную в цикле

    l0 = lk – lрц = 136,101 – 97,248 = 38,853 кДж/кг

    10) Определим количество теплоты, отводимое с охлаждающей водой

    q = l0 + q0 = 38,853 + 72,778 = 111,631 кДж/кг

    11) Определим холодильный коэффициент

    ε = q0 / l0 = 72,778/38,853 = 1,87

    12) Определим теоретическую мощность компрессора

    NT = lk · G =136,101· 1,79 = 243,6 кВт
    Ответы на вопросы:

    1) Для цикла Карно (в холодильных установках используется обратный цикл Карно) определим холодильный коэффициент по соотношению ε =1/ηt = Т2 /(Т1 – Т2) =406/(273-406)=-3,05.

    2) Степень повышения давления в компрессоре P2/P1 на холодильный коэффициент установки влияет следующим образом при увеличении степени повышения давления P2/P1 холодильный коэффициент установки начинает монотонно убывать

    3) Для расширения воздуха в холодильной установке не применяют процесс дросселирования, так как холодильный эффект при использовании процесса дросселирования может быть получен только в области, где дросселирование сопровождается понижением температуры газа. С понижением давления холодопроизводительность уменьшается настолько, что влияние потерь холода становится очень заметным и количество жидкого воздуха сильно уменьшается. Ввиду того, что потери холода всегда имеются, покрыть эти потери сжижением воздуха при абсолютных давлениях сжатия ниже 60 кгс/см2 (5,88 МПа) в этом цикле практически нельзя.
    Задача № 6. Теоретическая конвективная сушилка работает без рециркуляции отработанного воздуха (в теоретической сушилке энтальпия воздуха, входящего в сушильную камеру Н1 равна энтальпии воздуха Н2, выходящего из нее). Определить температуру воздуха, поступающего в сушильную камеру, влагосодержание и энтальпию воздуха, поступающего в калорифер и выходящего из сушильной камеры. Воздух, поступающий в калорифер, имеет температуру t0 =25 0С и относительную влажность φ=55 %, а выходящий из сушилки соответственно t2 = 45 °С и φ2 =50 %.

    Определить также удельный расход воздуха l кг/кг исп. вл. и тепла q кДж/кг исп. вл.
    Решение:

    По таблицам «Сухой пар и вода на линии насыщения» определяем максимальное значение парциального давления паров при температуре t0 =25 0С pmax0 = 0,003166 МПа

    Вычисляем парциальное давление паров при влажности φ=55 %

    pП0= pmax0 · φ/100 = 0,003166· 55/100 = 0,0017413 МПа = 13 мм. рт. ст.

    Вычисляем влагосодержание на входе в калорифер

    d 0 = 0,622· pП0 /(p- pП0), где p = 750 мм. рт. ст.

    d 0 = 0,622· 13 /(750- 13)= 0,011 кг/кг с.в. = 11 г/кг с.в.

    Определяем энтальпию влажного воздуха на входе в калорифер по формуле

    h 0 = t0 + (2500+1,96·t0)· d 0 = 25 + (2500+1,96·25)· 0,011 = 53,04 кДж/кг
    По таблицам «Сухой пар и вода на линии насыщения» определяем максимальное значение парциального давления паров при температуре t2 =45 0С pmax2 = 0,009855 МПа

    Вычисляем парциальное давление паров при влажности φ=50 %

    pП2= pmax2 · φ2/100 = 0,009855·50/100 = 0,0049275 МПа = 37 мм. рт. ст.

    Вычисляем влагосодержание на выходе из сушилки

    d 2 = 0,622· 37 /(750- 37)= 0,032 кг/кг с.в. = 32 г/кг с.в.

    Определяем энтальпию влажного воздуха на выходе из сушилки по формуле

    h 2 = t2 + (2500+1,96·t2)· d 2 = 45 + (2500+1,96·45)· 0,032 =127,82 кДж/кг

    Определим температуру влажного воздуха на входе в сушилку, используя соотношение h 1= h 2и то, что процесс подогрева влажного воздуха происходит при d 0 = const, т.е. d 0 = d 1 = 0,011 кг/кг с.в. = 11 г/кг с.в.

    h 1 = t1 + (2500+1,96·t1)· d 1 = 127,82 кДж/кг

    Откуда

    t1 + (2500+1,96·t1)· 0,011 = 127,82

    t1 + 1,96·t1· 0,011 = 127,82 - 2500·0,011

    1,022·t1 = 100,32

    t1 = 98 0С

    Определим количество влаги, удаленное в сушильной камере

    Δd = d 2 – d0= 0,032 – 0,011 = 0,021 кг/кг с.в. = 21 г/кг с.в.

    Определим удельный расход воздуха на 1 кг испаренной влаги

    g = 1000/ Δd = 1000/21 = 47,62 кг/кг ис.вл.

    Определим количество теплоты, необходимое для испарения 1 кг влаги

    q = (h 2 - h 0)·g = (127,82 – 47,62)·47,62 = 3561,02 кДж/кг ис.вл.


    написать администратору сайта