Главная страница
Навигация по странице:

  • КУРСОВОЙ ПРОЕКТ Выбор норм точности в инженерном проектировании Вариант №23 ______________________

  • Курсовой проект Метрология Моисеев А.Д._compressed. Федеральное агентство морского и речного транспорта Федеральное государственное образовательное


    Скачать 0.92 Mb.
    НазваниеФедеральное агентство морского и речного транспорта Федеральное государственное образовательное
    Дата20.03.2021
    Размер0.92 Mb.
    Формат файлаpdf
    Имя файлаКурсовой проект Метрология Моисеев А.Д._compressed.pdf
    ТипКурсовой проект
    #186537

    С этим файлом связано 1 файл(ов). Среди них: Arkhivnoe_delo_v_sude_Proizvodstvennaya.docx.
    Показать все связанные файлы
    Подборка по базе: Отчет по практике ГМУ Федеральное государственное бюджетное учре, Развитие и история морского транспорта.pptx, ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА.docx, Методика формальной оценки риска Российского морского регистра с, Эссе Договор морского страхования.docx, Министерство образования и науки Российской Федерации Федерально, МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образов, МИНИСТЕРСТВО ПРОСВЕЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное госуда, Ответы на экзаменационные вопросы по экономике морского транспор, реферат Алексеенко Технические средства защиты объектов морского

    1
    Федеральное агентство морского и речного транспорта
    Федеральное государственное образовательное
    учреждение высшего образования ВОЛЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ВОДНОГО ТРАНСПОРТА (ФГБОУ ВО «ВГУВТ») Каспийский институт морского и речного транспорта филиал ФГБОУ ВО «ВГУВТ» Факультет высшего образования Кафедра Общеинженерных дисциплин Специальность Эксплуатация судовых энергетических установок Дисциплина Метрология, Стандартизация, Сертификация
    КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
    Выбор норм точности в инженерном проектировании Вариант №23 ______________________

    (тема курсового проекта) Руководитель проекта Курсовой проект к.т.н. доцент Рубан АР. выполнил студент группы СМ- 35
    _________ «____________» подпись дата Моисеев АД.
    Ф.И.О. Члены комиссии
    _________ (______________) ______ « г подпись Ф.И.О. подпись дата
    _________ (______________) подпись Ф.И.О. Допущен к защите Заслуженная оценка при защите
    «____»________20___ г. «______________________» Астрахань 2021 год

    2 Содержание
    1. Выбор посадок с зазором для гладких соединений…………………………...3стр.
    2. Выбор посадок с натягом для гладких соединений………………………..….8стр.
    3. Расчет вероятности зазоров и натягов в переходных посадках……...……..13стр.
    4. Реферат на тему : Технические регламенты - содержание и применение.17стр.
    5.Приложения……………………………………………………………………….20стр.
    6.Литература…………………………………………………………………………25стр.

    3 Выбор посадок с зазором для гладких соединений

    Исходные данные
    d = 95 мм - диаметр цапфы вала
    l = 70 мм - длина опорной поверхности
    n = 1550 об/мин - частота вращения вала
    R = 6,0 кН - радиальная нагрузка
    п
    = 58 о
    С - рабочая температура подшипника
    Материал вала – закаленная сталь 45; втулки – бронза Бр.АЖН10-4-4.
    1. Для заданных условий работы подшипника определяем величину среднего контактного давления сопрягаемых поверхностей по формуле p =
    =
    = Па где R - радиальная нагрузка на цапфу вала Н
    l - опорная длина подшипникам- диаметр цапфы валам. Определяем допускаемую минимальную толщину масляного слоя [h
    min
    ], при которой обеспечивается жидкостное трение, по формуле
    [h min
    ] = k (4·R
    aD
    + ад мкм где k = 2…3 - коэффициент запаса надежности по толщине масляного слоя а

    , R
    ad
    - параметры шероховатости поверхностей втулки и цапфы вала, выбираются по рекомендациям ГОСТ 2789-73, для жидкостного трения рекомендуются
    - втулки - а = 0,2…0,8 мкм
    - вала - R
    ad
    = 0,1…0,4 мкм. д - добавка на неразрывность масляного слоя, обычно д = 2…3 мкм.

    4 Определяем значение величины А

    , зависящая от относительного эксцентриситета и отношения при необходимой толщине масляного слоя
    А
    =
    =
    = 0,25 где μ - динамическая вязкость смазочного масла, Пас, выбирается по рекомендациям Приложения 2 и корректируется для различных рабочих температур работы подшипника – п по формуле
    μ = табл · (50 / п =10*
    Пас,
    30
    n




    =
    угловая скорость вращения вала, определяется по частоте вращения вала n в об/мин. По значению А из графика на риса и б, при заданном отношении, определяем предельные относительные эксцентриситеты: минимальный - и максимальный - χ
    max
    , при которых толщина масляного слоя равна [h
    min
    ]. Риса, б)

    5 По графику на риса используя найденное значение Аи отношение определяем, что относительные эксцентриситеты равны минимальный - χ
    min
    < 0,3 и максимальный - χ
    max
    = 0,88.
    5. Рассчитываем предельные допускаемые зазоры [S
    min
    ] и [S
    max
    ].
    [
    ]=
    мкм где значение А определяется по графику (риса) на пересечении ординаты χ = 0,3 с кривой заданного отношения
    d
    l
    [
    ] =
    =
    =
    = 220 мкм
    6. По значениями из Прилож.3 подбираем рекомендуемые стандартные посадки, которые удовлетворяют условиям (8). Для d = 95 мм при [S
    min
    ] = 200 мкм и [S
    max
    ] = 45 мкм такими посадками могут быть Учитывая предпочтительность системы отверстия и технологичность, а также приближение среднего зазора выбранной посадки - S
    m
    к оптимальному значению
    =
    = 57.5 мкм, принимаем посадку Ø95H9/f9, у которой
    = 36  [S
    min
    ] = 35 мкм и
    = 210 < [S
    max
    ] = 220 мкм.
    7. Определяем суммарный допуск на износ :
    Т
    изн
    = [S
    max
    ] - S
    max
    - 8 (а

    + R
    ad
    ) = 220 – 200 – 8 (0,6 + 0,3) = 12.8 мкм.
    8. Назначаем допуски цилиндричности поверхностей по ГОСТ 24643-81
    Приложи 2
    min
    табл
    S
    min
    табл
    S
    max

    6
    - для отверстия втулки Ø95H9: при нормальной (А) относительной точности им квалитете допуска на размер необходимо применить ю степень точности формы, следовательно, Т
    фD
    = 8 мкм
    - для цапфы вала Ø95f9: при той же относительной точности им квалитете применяем ю степень точности формы, те. Т
    фd
    = 12 мкм.
    9. По ГОСТ определяем предельные отклонения диаметров
    - цапфы вала Ø95f9 (Прилож.6.1): es = - 0,036; ei = - 0,123
    - отверстия втулки Ø95H9 (Прилож.6.2): ES = + 0,087; EI = 0,
    10. На чертеже узла и деталей (Лист 1) обозначаем поля допусков, предельные отклонения, допуски формы и шероховатость поверхностей деталей.

    7

    8 Выбор посадок с натягом для гладких соединений. Исходные данные
    d
    = 71 мм - номинальный диаметр соединения
    d
    1
    = 15 мм - диаметр сквозного отверстия вала
    d
    2
    = 160 мм - наружный диаметр втулки
    l = 20 мм - длина контактной поверхности ос = 0,11 кН - осевое усилие на втулку
    М
    кр
    = 45 Нм - крутящий момент. Материалы вала - Сталь 45; втулки - латунь ЛС 60-1. Температура рабочая - t
    p
    = 50°C и cборки - б = 20°C.
    1. Определяем требуемое минимальное давление на контактных поверхностях соединения под действием внешних нагрузок
    [p
    min
    ] =
    f
    l
    d
    d
    М
    R
    кр
    ос



    


    




    2 2
    2
    =
    = 4,2*
    Па где ос
    , М
    кр
    , d , l - исходные данные,
    f = 0,07 - коэффициент трения (по рекомендациям Прилож.7.1). Определяем величину наименьшего расчетного натяга:
    расч
    N
    min
    = [p
    min
    ] · d ·
    = 4,2*
    +
    =1.2*
    м где C
    d
    и C
    D
    - коэффициенты Ляме соответственно для вала и втулки
    C
    d
    =
    d
    d
    d
    d
    d
















    2 1
    2 1
    1 1
    =
    -0.3=0.79
    C
    D
    =
    D
    d
    d
    d
    d


    


    



    


    



    2 2
    2 2
    1 1
    =
    +0.38=1.84
    


    



    D
    D
    d
    d
    E
    C
    Е
    С

    9
    μ
    d
    = 0,3 - для стали и μ
    D
    = 0,38 – для латуни (Прилож.7.2);
    E
    d
    = (1,96…2,0) ·10 11
    Па – для стали, принимаем E
    d
    = 2,0 ·10 11
    Па
    E
    D
    = 0,78 ·10 11
    Па – для латуни (Прилож.7.2).
    2. Определяем минимальный допустимый натяг (формула 14):


    п
    ц
    t
    ш
    расч
    N
    N









    min min
    = 1,2 +12 + 10 + 0 + 5 = 28,2 мкм, где
    ш = 5 · (R
    ad
    + R
    aD
    ) = 5 ∙ (0,8…1,6) = 12 мкм,
    R
    ad
    = 0,8 мкм и R
    aD
    = 1,6 мкм по табл ,
    γ
    t
    = d ·(
    d

    - р - t
    сб
    ) = 0,071 · (12 -16,8) ·10
    -6
    · (50 - 20) = -10 мкм
    α
    d и α
    D
    - коэффициенты линейного расширения материалов
    α
    d
    = 12 ∙10
    -6
    град
    -1
    – для стали 45 (из Прилож.7.3),
    α
    D
    = 16,8 ∙10
    -6
    град – для латуни ЛС 60-1;
    р = Си t
    сб
    = Сиз исходных данных
    ц = 0, т.к. масса втулки и скорость вращения незначительны
    п = 5 мкм, с учетом возможных разборок.
    4. Определяем максимальное допустимое удельное давление [p
    max
    ], при котором на сопрягаемых поверхностях деталей отсутствует пластическая деформация. Рассчитываем p
    d
    и p
    D
    по формулам
    =0.58*
    Td

    *[1-
    ]=0.58*3.63*10 8
    *[1-
    = 216*
    Па
    =0.58*
    TD

    *[1-
    ]=0.58*3.91*10 Па, где σ
    d и σ
    D
    - пределы текучести (или пределы прочности) материалов сопрягаемых деталей, определяются по Прилож.7.3,
    Td

    = 3,63 ·10 8
    Па - устали и
    TD

    = 3,91·10 8
    Па – у латуни ЛС 60-1 В расчете принимаем [p
    max
    ] = p
    d
    = 216 ·10 6
    Па.
    5. Определяем максимальный расчетный натяг по формуле

    10
    расч
    N
    max
    = [p
    max
    ] d
    =216 ∙10 6
    ∙ 0,071(
    ) = 76·10
    -6
    м.
    6. Определяем максимальный допустимый натяг по формуле :







    t
    ш
    уд
    расч
    N
    N



    max max
    76 · 0,6 + 12 – 10 = 81,6 мкм, где γ
    уд
    = 0,6 - коэффициент увеличения давления у торцов втулки, при
    l/d
    = 0,28 и d
    1
    /d = 0,2 по графику на рис. 6. Рис. 6 7. По найденным значениями (из Прилож.8) выбираем посадки удовлетворяющие условиям неравенств. Такой посадкой может быть только одна - Ø71
    , для которой табл = 29 >


    min
    N
    = 28,2 мкм и табл = 78 ≤


    max
    N
    = 81,6 мкм.
    8. Для выбранной посадки по ЕСДП (Прилож.6) определяем предельные отклонения размеров деталей соединения
    Ø71

    ES = + 0.030; EI = 0; es = + 0.078; ei = + 0.059.
    9. По квалитетам допусков деталей соединения назначаем допуски формы допуски цилиндричности) сопрягаемых поверхностей втулки и вала (Приложи
    


    



    D
    D
    d
    d
    E
    C
    Е
    С

    11 5.2) и определяются форма и размеры заходных фасок соединяемых поверхностей
    (Прилож.9):
    Т
    фD
    = Т
    фd
    = 0.012 - допуск цилиндричности для ой степени точности при нормальной относительной точности (А) для го квалитета размера
    Аи а = 2,0 - размеры заходных фасок.
    10. В графической части (Лист 2) строим схему полей допусков и вычерчиваются узел и детали с простановкой полей допусков, предельных отклонений, допусков цилиндричности и параметров шероховатости сопрягаемых поверхностей.

    12

    13 Расчет вероятности зазоров и натягов в переходных посадках.
    Исходные данные Задано соединение с переходной посадкой 85H8/k7. Решение

    1. Определяем предельные отклонения размеров деталей соединения Приложи. Рассчитываем предельные и средний зазоры соединения
    S
    max
    = ES – ei = 0,054 – 0,003 = +0,051;
    S
    min
    = EI – es = 0 – 0,038 = -0,038;
    2
    min max
    S
    S
    S
    m


    = 0,5 · (0,051 – 0,038) = 0,006.
    3. Определяем допуски вала и отверстия и среднее квадратичное отклонение размеров отверстия, вала и посадки
    T
    D
    = ES – EI = 0,054 – 0 = 0,054; T
    d
    = es – ei = 0,038 – 0,003 = 0,035 .
    =
    =
    = 0.009
    =
    =
    = 0.0058
    =
    = 0.0107 4. Определяем предел интегрирования – Z:
    Z =
    =
    = 0.56 5. По значению Z = 0.56 определяем функцию Физ Прилож.10): Ф) = 0,2123.
    6. Рассчитываем вероятность и процент зазоров в соединении
    - вероятность зазоров p(S) = 0,5 + Ф)
    = 0,5 + 0,2123 = 0,7123;
    - процент зазоров P(S) = p(S) · 100% = 0,7123 · 100 = 71,23 %.

    14 7. Рассчитываем вероятность и процент натягов в соединении
    - вероятность натягов: p(N) = 0,5 - Ф) = 0,5 – 0,2123 = 0,2877;
    - процент натягов: P(N) = p(N) · 100% = 0,2877 · 100 = 28,77 %.
    8. Рассчитываем вероятностные максимальные значения зазора и натяга:
    0.0381 0.0261 9. В графической части (Лист 3) изображаем схему расположения полей допусков деталей соединения с указанием числовых значений отклонений размеров, величин зазора и натяга, строим кривую Гаусса.

    15

    16 Реферат на тему : Технические регламенты - содержание и применение. Технические регламенты — документы, содержащие обязательные требования к объектам технического регулирования. В соответствии с Законом о техническом регулировании ТР принимаются

    — в целях защиты жизни или здоровья граждан, имущества физических или юридических лиц, государственного или муниципального имущества

    охраны окружающей среды, жизни или здоровья животных и растений

    — обеспечения энергетической эффективности и ресурсосбережения

    — предупреждения действий, вводящих в заблуждение приобретателей. Принятие технических регламентов в иных целях не допускается. Для достижения названных целей ТР с учетом степени риска причинения вреда устанавливают минимально необходимые требования, обеспечивающие

    — безопасность излучений

    — механическую безопасность

    — пожарную безопасность

    — безопасность продукции

    — термическую безопасность

    — химическую безопасность

    — электрическую безопасность

    — радиационную безопасность населения

    — электромагнитную совместимость в части обеспечения безопасности работы приборов и оборудования

    — взрывобезопасность;

    — биологическую безопасность

    — единство измерений

    — другие виды безопасности. Требования ТР не могут служить препятствием осуществлению предпринимательской деятельности в большей степени, чем это минимально необходимо для выполнения целей, перечисленных выше. Технический регламент должен содержать

    — перечень и (или) описание объектов технического регулирования

    — требования к этим объектам

    — правила идентификации объектов в целях применения ТР;

    — правила и формы оценки соответствия, определяемые с учетом степени риска (в том числе, могут содержаться схемы подтверждения соответствия, порядок продления срока действия сертификата соответствия

    — предельные сроки оценки соответствия в отношении каждого объекта

    — требования к терминологии, упаковке, маркировке или этикетками правилам их нанесения

    — требования энергетической эффективности и ресурсосбережения.

    17 Содержащиеся в ТР обязательные требования к объектам технического регулирования, правила и формы оценки соответствия, правила идентификации объектов, требования к терминологии, упаковке, маркировке или этикетками правила их нанесения имеют прямое действие на всей территории Российской Федерации и могут быть изменены только путем внесения изменений и дополнений в соответствующий ТР В ТР кроме названных выше требований к объектам регулирования могут содержаться специальные требования

    — обеспечивающие защиту отдельных категорий граждан (несовершеннолетних, беременных женщин, кормящих матерей, инвалидов

    — применяемые в отдельных местах происхождения продукции, если отсутствие таких требований в силу климатических и географических особенностей приведет к недостижению указанных выше целей. Технические регламенты устанавливают также минимально необходимые ветеринарно-санитарные и фитосанитарные меры в отношении продукции, происходящей из отдельных стран и (или) мест, представляющие обязательные для исполнения требования и процедуры, исключающие возможность переноса и распространения животными, растениями и другими объектами вредных организмов, заболеваний, переносчиков болезней и т.д. Технические регламенты применяются одинаковым образом ив равной мере независимо от страны и (или) места происхождения продукции, те. их требования обязательны для продукции независимо оттого, произведена она в Российской Федерации или в другой стране для использования в нашей. Эти же положения касаются связанных с продукцией процессов проектирования, производства, строительства, монтажа, наладки, эксплуатации, хранения, перевозки, реализации и утилизации. При разработке проектов ТР в качестве основы должны использоваться полностью или частично соответствующие международные стандарты за исключением случаев, если такое использование признано невозможным вследствие

    — климатических и географических особенностей Российской Федерации, технических и (или) технологических особенностей

    — того, что Российская Федерация выступала против принятия этих международных стандартов или отдельных их положений. Национальные стандарты можно использовать в качестве основы для разработки проектов ТР. Технический регламент может быть принят Федеральным Законом (ФЗ) или постановлением Правительства Российской Федерации, а в особых случаях — Указом Президента Российской Федерации или ратификацией международного договора на федеральном уровне, те. Государственной Думой.

    18 Президент Российской Федерации вправе издать ТР без публичного обсуждения при возникновении обстоятельств, приводящих к непосредственной угрозе жизни или здоровью граждан, окружающей среде, жизни или здоровью животных и растений, ив случаях, если для обеспечения безопасности продукции и связанных с ней процессов необходимо незамедлительное принятие соответствующего нормативного правового акта о ТР. Основная форма принятия ТР — Федеральный закон. Со дня вступления в силу ФЗ о техническом регламенте соответствующий ТР, изданный Указом Президента РФ или постановлением Правительства РФ, утрачивает силу. Для того, чтобы национальная система технического регулирования соответствовала интересам национальной экономики, уровню развития материально-технической базы и уровню научно-технического развития, а также международным нормами правилам, Правительство РФ подготавливает и утверждает Программу разработки
    ТР, которая ежегодно уточняется и публикуется. В соответствии с Законом о техническом регулировании разработать проект ТР может любое заинтересованное в нем лицо. Для бизнеса стимулом для разработки ТР может быть возможность изменения или отмены действующих, но устаревших норма также правил оценки соответствия для потребителей — недостаточно высокий уровень защиты прав по действующим нормам для контролирующих органов — легализация обязательных норм, ранее установленных ведомственными документами для государственных учреждений и органов государственной власти — программные установки Президента и Правительства РФ, определяющие тактику и стратегию экономического развития страны [ 1 ]. Порядок разработки, принятия, изменения и отмены ТР определен Законом о техническом регулировании.

    19 Приложение 2 Основные характеристики некоторых марок смазочных масел Наименование и марка масла Вязкость масла Кинематическая,
    ν, мс Динамическая,
    μ , Пас Легкие индустриальные
    И-5А (велосит)
    И-8А (вазелиновое) Сепараторное Л Приборное МВП при t = С
    4,0…5,0 6,0…8,0 6,0…10 6,5…8,0
    (3,6…4,5) ∙10
    -3
    (5,4…7,2) ∙10
    -3
    (5,4…9,0) ∙10
    -3
    (5,6…7,2) Средние индустриальные ИК (И) Сепараторное Т
    И-20А (И)
    И-25А (ИС-25)
    И-30А (И)
    И-40А (И)
    И-50А (И)
    И-70А (И) при t = С
    10…14 14…17 17…23 24…27 28…33 36…45 47…55 65…75
    (9,0…12,6) ∙ 10
    -3
    (12,6…15,3) ∙ 10
    -3
    (15,3…20,7) ∙ 10
    -3
    (21,6…24,2) ∙ 10
    -3
    (25,2…29,7) ∙ 10
    -3
    (31,5…40,5) ∙ 10
    -3
    (42,3…49,5) ∙ 10
    -3
    (58,5…67,5) ∙ Турбинные Т (Л) ТУТ) Т (Т) Т (турборедукторное) при t = С
    20…23 28…32 44…48 55…59
    (18,0…20,7) ∙ 10
    -3
    (25,2…28,6) ∙ 10
    -3
    (39,6…43,2) ∙ 10
    -3
    (49,5…53,1) ∙ Тяжелые
    индустриальные Цилиндровое 38 Цилиндровое 52 (вапор) при t = С
    32…50 50…70
    (28,8…45,0) ∙ 10
    -3
    (45,0…63,0) ∙ Автомобильные АС АС АС при t = С
    ≥ 6,0 8 ±0,5 10 ±0,5
    ≥ 5,4 ∙ 10
    -3
    (7,2 ±0,45) ∙ 10
    -3
    (9,0 ±0,45) ∙ 10
    -3

    20 ПРИЛОЖЕНИЕ Степень точности формы цилиндрических поверхностей в зависимости от квалитета допуска размера и относительной геометрической точности) выборка из ГОСТ 24643—81) Относительная геометрическая точность
    Квалитет допуска размера по ЕСДП
    3
    4
    5
    6
    7
    8
    9
    10
    11
    12 Степень точности формы Нормальная (А)
    2 3
    4 5
    6 7
    8 9
    10 11 Повышенная (В)
    1 2
    3 4
    5 6
    7 8
    9 10 Высокая (С)
    1 2
    3 4
    5 6
    7 8
    9 Особо высокая
    1 2
    3 4
    5 6
    7 8 ПРИЛОЖЕНИЕ Допуски формы цилиндрических поверхностей

    (цилиндричности, круглости и профиля продольного сечения) выборка из ГОСТ 25643-81) ПРИЛОЖЕНИЕ 5.3 Допуски расположения поверхностей параллельности, перпендикулярности, наклона и торцового биения) выборка из ГОСТ 25643-81) Интервал номинальных размеров, мм Степень точности формы
    4
    5
    6
    7
    8
    9 Величина допуска, мкм До 3 св. 3 до 10 св. 10 до 18
    « 18 « 30
    « 30 « 50
    « 50 « 120
    « 120 « 250 1,2 1,6 2
    2,5 3
    4 5
    2 2,5 3
    4 5
    6 8
    3 4
    5 6
    8 10 12 5
    6 8
    10 12 16 20 8
    10 12 16 20 25 30 12 16 20 25 30 40 50 Интервал номинальных размеров, мм Степень точности формы
    4
    5
    6
    7
    8
    9 Величина допуска, мкм До 10 св. 10 до 16
    « 16 « 25
    « 25 « 40
    « 40 « 63
    « 63 « 100
    « 100 « 160
    « 160 « 250 1,6 2
    2,5 3
    4 5
    6 8
    2,5 3
    4 5
    6 8
    10 12 4
    5 6
    8 10 12 16 20 6
    8 10 12 16 20 25 30 10 12 16 20 25 30 40 50 16 20 25 30 40 50 60 80

    21 ПРИЛОЖЕНИЕ 7.1 Значения коэффициента трения f Материал сопрягаемых деталей Сталь – сталь Сталь – чугун Сталь – бронза и латунь Сталь – пластмассы Коэффициент трения, f
    0,06…0,13 0,07…0,12 0,05…0,10 0,15…0,25 ПРИЛОЖЕНИЕ 7.2 Значения Е и μ
    для некоторых материалов Материал детали Модуль Юнга, Е, Па Коэффициент Пуассона, μ Сталь и стальное литье
    (1,96…2) ∙ 10 11 0,3 Чугунное литье
    (0,74…1,05) ∙ 10 11 0,25 Бронза оловянистая
    0,84 ∙ 10 11 0,35 Латунь
    0,78 ∙ 10 11 0,38 ПРИЛОЖЕНИЕ 7.3 Коэффициенты линейного расширения (α
    ) и пределы текучести материалов (Т Марка материала Коэффициент линейного расширения,
    α, град Предел текучести прочности, Т (в, Па Сталь 30 12,6 ∙ 10
    -6 2,94 ∙ 10 Сталь 45 12,0 ∙ 10
    -6 3,63 ∙ 10 Сталь Х
    10,8 ∙ 10
    -6 8,35 ∙ 10 Чугун СЧ 30 10,0 ∙ 10
    -6 2,94 ∙ 10 Латунь ЛС 60-1 16,8 ∙ 10
    -6 3,91∙ 10 Бронза Бр.ОЦС 4-4-4 17,1 ∙ 10
    -6 3,14 ∙ 10 Бронза Бр.АЖН 10-4-4 17,8 ∙ 10
    -6 4,42 ∙ 10 8

    22

    23

    24 Литература ГОСТ 25347-82. ЕСДП. Рекомендуемые посадки, поля допусков и предельные отклонения линейных размеров до 3150 мм. ГОСТ 25142-82. Нормирование параметров шероховатости. ГОСТ 24643-81. Допуски формы цилиндрических поверхностей. ГОСТ 3478-79. Основные размеры подшипников качения. ГОСТ 520-89. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей подшипников качения. ГОСТ 3325-85. Рекомендуемые поля допусков посадочных поверхностей под подшипники качения. ГОСТ 23360-78. Размеры, допуски и посадки шпоночных соединений с призматическими шпонками. ГОСТ 24071-80. Размеры, допуски и посадки шпоночных соединений с сегментными шпонками. ГОСТ 16093-81. Параметры и поля допусков метрической резьбы с зазором. ГОСТ 4608-81. Параметры и поля допусков метрической резьбы с натягом. ГОСТ 24834-81. Параметры и поля допусков метрической резьбы с переходными посадками.
    Лифиц ИМ. Основы стандартизации, метрологии, сертификации Учебник, - М Юрайт, 2000.


    написать администратору сайта